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USNTMJ O-16 日本装甲

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发表于 2014-9-2 21:03:28 | 显示全部楼层 |阅读模式
本帖最后由 seven_nana 于 2017-6-22 18:58 编辑

USNTMJ O-16 日本装甲

本帖内容未经允许不得转载

原始文件的版权性质为公有领域(Public domain)



本文翻译自美国海军的官方报告。

由于原始文件内容较多,共有56页,故本贴中不会全部贴出,有意者可自行查阅原始文件。

原始文件的下载链接:http://www.fischer-tropsch.org/p ... 20Report%200-16.pdf

黑色字体部分为原文内容的节译,红色字体部分为我添加的注释。



摘要

日本海军舰船所用的重型装甲都是在吴海军工厂(位于广岛县的吴市)或北海道的室兰市(即日本制钢所)制造的。吴海军工厂能够生产所有类型与规格的装甲,且具备大规模生产能力,而室兰工厂的产能只有吴海军工厂的30%,且只能制造8英寸以下厚度的均质装甲。室兰工厂所采用的制造工序与吴海军工厂基本一致,仅在部分细节上结合本地情况进行了调整。

负责重型装甲的实验与开发工作的则有数个不同的机构,其中最主要的是目黑的海军第二研究所、仙台的金属材料研究所、以及包括实验室、兵工厂、测试场等在内的吴市海军机构。前两处机构主要负责基础研究与缩小比例实验,而后者则负责全比例实验,并对生产方面存在的障碍进行研究。

装甲板类型

日本海军重型装甲板的分类情况如下:

均质装甲

NVNCNew Vickers Non-Cemented新维克斯均质装甲
MNCMolybdenum Non-Cemented含钼合金钢均质装甲
CNCCopper Non-Cemented含铜合金钢均质装甲(此外还有CNC1与CNC2这两种变体)

表面硬化装甲

VCVickers Cemented维克斯渗碳装甲
VHVickers Hardened维克斯硬化装甲

除了上述的量产型装甲外,日本海军还研究过多种试验产品,如MNC的变体(MNC1)和表面硬化版本(MH与MH1)、CNC的变体(CNC3)和表面硬化版本(CH1)等,但这些试制版本从未投入量产过。

战舰上所配备的装甲板,其厚度最薄的约为1英寸。如需使用更薄厚度的材料以求获得部分破片防护效果,则会使用一种名为Ducol的高锰中碳钢(简称DS)。至于不直接暴露在破片杀伤范围下的结构材料,则会使用一种名为高张力钢的含镍低碳钢(简称HT)。

化学成分

以下数据均为生产规格要求

材料类型
NVNC0.43-0.53%<0.35%<0.035%<0.045%0.30-0.45%3.7-4.2%1.8-2.2%<0.25%-
VC0.43-0.53%<0.35%<0.035%<0.045%0.30-0.45%3.7-4.2%1.8-2.2%<0.25%-
VH0.43-0.53%<0.35%<0.035%<0.045%0.30-0.45%3.7-4.2%1.8-2.2%<0.25%-
MNC0.30-0.38%<0.35%<0.035%<0.045%0.30-0.45%3.3-3.8%1.8-2.3%<0.25%0.25-0.40%
CNC0.38-0.46%<0.35%<0.035%<0.045%0.30-0.45%2.5-3.0%0.8-1.3%0.9-1.3%-
CNC10.38-0.46%<0.35%<0.035%<0.045%0.30-0.45%1.8-2.3%1.5-2.0%0.6-1.0%0.10-0.20%
CNC20.38-0.46%<0.35%<0.035%<0.045%0.30-0.45%1.3-1.8%1.5-2.0%0.6-1.0%0.10-0.20%

作为对比,此处一并列出DS的化学成分(平均值)

材料类型
DS0.23-0.24%0.35%<0.035%<0.045%1.40%微量-0.20%-

各类日本均质装甲的镍含量与铜含量:



日本装甲的发展历程

1900:制成了两块150mm厚的克虏伯渗碳(KC)装甲,这是日本首次制造出真正的装甲钢。

1905:为生驹号制造了约2000吨重的KC装甲,制法即沿袭上述的试制装甲。

1910:维克斯-阿姆斯特朗公司向日本提供了大量维克斯渗碳(VC)装甲。

1915:以上述VC装甲为模仿样本,日本制成了一块200mm厚的VC装甲。

1925:制成了一块镍含量为4%的试制型NVNC。

1926:制成了一块450mm厚的试制型VC,这是当时所能制造的最厚的装甲板。

1928:试制了厚度渐减的装甲板,其目的是为了降低并更好得分配重量。

1931:为降低镍的消耗,制出了一批试制型CNC,并对1.4英寸、1.7英寸、2.5英寸、3.9英寸、8.5英寸这几种厚度的装甲进行了弹道测试。测试显示,3.9英寸及以下厚度的CNC的抗弹性能与NVNC相当,而8.5英寸的则不如NVNC。依照上述原因,并结合安全角度考虑,CNC被设定为用于75mm(3英寸)以下厚度的装甲。

1937:开发出了用于替代VC的VH装甲。在经过一系列的弹道测试考验后,日本海军出于以下几点经济方面的考量,正式采用了VH装甲:

    1)渗碳过程需要消耗大量燃料,制造VH不需要
    2)渗碳过程需要使用渗碳材料,制造VH不需要
    3)增加车间产能
    4)降低制造周期
    5)有必要时,可将存在部分缺陷的装甲板轧制成较薄的NVNC
    6)避免或降低硬化后表面产生龟裂的可能性

如上文表格所述,NVNC与VH的化学成分相同,其含碳量均为约0.5%,因此在制造处理过程中,是可以将VH转化为NVNC的。

采用VH替代VC并非源于抗弹性能上的考量。测试表明,在大厚度(13英寸到17英寸)级别上VH仅略优于VC;而在中小厚度级别上VH仅与VC相当,有时甚至更差(如6英寸厚度上)。

日方声称,VC与VH这两种不同类型的装甲板之间的性能差异,并不会大过两块同类型装甲板之间的差异。

请注意,日本海军仅在战列舰上使用表面硬化装甲,巡洋舰与航空母舰使用的都是均质装甲。小厚度的表面硬化装甲也有生产,但仅用于实验或弹道测试目的,其中最薄的是一块在吴海军工厂发现的100mm厚的VC,而最薄的VH则是在亀ヶ首测试场发现的,其厚度为183mm。

1940:制成了MNC。日方声称,MNC在面对大角度命中弹时具有更好的抗弹性能,且更能抵御冲击。MNC与NVNC的用途可互为替换,但主要用于水平装甲。在面对高强度冲击时,MNC发生晶体断裂的可能性低于NVNC。

1942:为了进一步降低镍的消耗,又开发出了新的CNC配方。如前文所述,此类配方不适用于大厚度装甲。新配方的目的是在维持抗弹性能的前提下进一步降低镍的消耗,其测试结果如下:

    1)在4英寸以上厚度时,各类CNC配方均不理想
    2)在1.4英寸、2英寸、以及3.9英寸厚度上,CNC1的抗弹性能与CNC相当
    3)在1.4英寸与2英寸厚度上,CNC2的抗弹性能与CNC相当,而3.9英寸厚度上则不如CNC
    4)基于以上因素考量,CNC1被设定为用于1.5英寸至3.9英寸厚度的装甲上,CNC2被设定为用于1英寸至1.5英寸厚度的装甲上,4英寸以上厚度的装甲依然采用NVNC或MNC

1943:继续针对含铜合金钢进行试验,制成了一种计划用于水平防护的材料,CNC3。由于此时的日本不仅缺镍,同时也缺铜,因此其铜含量也有所降低。CNC3的铜与镍含量合计在2.4-2.9%左右,且铜含量最大不超过0.8%(通常低于此数)。

冶炼铸锭流程

除少数以实验为目的的特例之外,所有装甲板都是使用酸性平炉冶炼的。在冶炼重型装甲板时,有时需要同时用到三个平炉才能将铸锭用的模具填满。最大型的平炉为70吨级,炼钢时使用65-70%的废料。相比多次加热铸锭,日本海军自然更倾向一次加热铸锭,原因显而易见,一次加热铸锭法得到的钢锭组织更为扎实,且需切削舍弃的部分也较少。

制造大和级战列舰所用的16.5英寸(420mm)厚度的VH装甲板时使用的大型铸锭,重量可达175吨,采用顶部浇铸模式铸锭,其截面形状为圆角矩形,大致尺寸如下:

位置长度宽度厚度
钢锭头部52英寸(1310mm)107英寸(2710mm)75英寸(1900mm)
钢锭本体143英寸(3625mm)115英寸(2860mm)/112.5英寸(2910mm)75英寸(1900mm)

铸锭完成后,钢锭顶部30%以及底部10%的部分会被切削舍弃,因此实际生产出的成品装甲板的最大重量通常在100吨左右。在实际生产中,若是采用一次加热法制造装甲板时,有时会将切削舍弃的部分从40%减少到30%。

锻造轧制流程

对于成品厚度在8.7英寸(220mm)以下的装甲板,日本海军只使用轧制处理,而对于成品厚度在8.7英寸(220mm)以上的装甲板,日本海军则会先采用锻造法将铸锭厚度减半,随后再进行轧制。

制造大和级战列舰所用的16.5英寸(420mm)厚度的VH装甲板时使用的大型铸锭,经切削后重量约为100吨,其尺寸大致如下:

长度宽度厚度
85英寸(2160mm)112英寸(2860mm)75英寸(1900mm)

完成切削后,这块铸锭所需经历的锻造轧制流程如下:

    1)32小时加热至1200℃,保持10-15小时
    2)通过锻压,首先将钢锭厚度从75英寸(1900mm)降低至61英寸(1550mm),随后再降低至53英寸(1350mm)
    3)25小时加热至1200℃,保持8-10小时
    4)通过锻压将钢锭厚度降低至43.5英寸(1100mm)
    5)20小时加热至1200℃,保持8小时
    6)通过轧制将钢锭厚度降低至33.5英寸(850mm),随后再降低至23.5英寸(600mm)
    7)28小时加热至650℃,保持32小时,随后空气冷却,再用28小时加热至650℃,保持30小时,随后空气冷却
    8)缺陷处理
    9)25小时加热至1200℃,保持8小时
    10)轧制成16.5×161×256英寸(420×4100×6500mm)的钢板
    11)20小时加热至650℃,保持20小时,随后空气冷却

最为厚重的铸锭是由日本产的5万吨级液压机(全日本最大的液压设备)完成锻造的。轧制则是由两台9000马力级的轧钢机完成的,其中一台是由英国的戴维兄弟(Davy Bros.)公司制造的,其轧棍直径为48英寸(1220mm),长度为11英尺10英寸(3610mm),另一台则是由日方依照那台英国设备仿制而成的,其轧棍直径为48英寸(1220mm),长度为20英尺7英寸(6230mm),这两台轧钢机都是由往复式蒸汽引擎驱动的。

成品装甲的最大尺寸

长度11000mm
宽度4500mm
厚度660mm
重量100吨

表面渗碳处理工序

新式的VH装甲并不使用表面渗透处理,然而老式的VC装甲则需要在完成锻造轧制后进行表面渗碳处理,其流程如下:

    1)将两块装甲板面对面放置,装甲板之间铺上渗碳材料,并用角铁进行固定
    2)渗碳材料可细分为三层,第一层是0.375-0.5英寸厚度的骨灰,第二层是2.25-2.5英寸厚度的木炭,第三层则又是0.375-0.5英寸厚度的骨灰,总厚度约为3英寸
    3)将装甲板置于炉中,加热至930℃,保持2至7日(时间取决于装甲板厚度及渗碳材料质量)

渗碳工序完成后,装甲表层的碳含量能达到1.3%甚至更高。至于表面高碳含量造成的奥氏体残留问题,在日方人员眼中似乎并不是什么问题,他们似乎也并不知晓这可能带来的不良影响。

VC装甲板的表层部分碳含量:



横轴表示与装甲表面之间的距离,纵轴表示该距离上的碳含量,渗碳层的深度在0.5-1英寸之间,平均值约为0.625英寸。

热处理工序

就流程工序和处理温度而言,各类均质装甲的热处理工序是大致相当的,当然了,不同厚度的装甲板所需的加热与保持时间显然是不一样的,此外在处理薄板则会省略一些工序。淬火处理时通常加热到840-860℃,回火处理时通常加热到640-670℃,进行装甲板校正时通常加热到690-700℃。热处理工序的典型例子如下:

25mm厚度

    1)加热5小时,放置4小时,菜籽油淬火
    2)加热6小时,放置5小时,喷水冷却
    3)加热6小时,放置5小时,喷水冷却

250mm厚度

    1)加热10小时,放置8小时,菜籽油淬火
    2)加热12小时,放置10小时,喷水冷却
    3)加热12小时,放置10小时,喷水冷却
    4)加热10小时,放置8小时,菜籽油淬火
    5)加热12小时,放置10小时,喷水冷却
    6)加热12小时,放置10小时,喷水冷却
    7)加热12小时,放置10小时,喷水冷却

420mm厚度

    1)加热22小时,放置20小时,菜籽油淬火
    2)加热18-20小时,放置16-18小时,喷水冷却
    3)加热18-20小时,放置16-18小时,喷水冷却
    4)加热22小时,放置20小时,菜籽油淬火
    5)加热18-20小时,放置16-18小时,喷水冷却
    6)加热18-20小时,放置16-18小时,喷水冷却
    7)加热18-20小时,放置16-18小时,喷水冷却
    8)加热18-20小时,放置16-18小时,喷水冷却

表面硬化处理工序

    1)将装甲板放置在厚度与其大致相当的湿沙上,装甲板与湿沙的四周包裹有防火砖,湿沙下方则垫有2块3-4英寸厚度的钢板
    2)在装甲板上进行钻孔,深度约为装甲板厚度的70%,随后在装甲板表面以及钻出的孔中各放置一个热电偶。
    3)使用发生炉煤气,将西门子反射炉预加热至1100-1150℃
    4)将装甲板放入西门子反射炉,并进行迅速加温,直至钻孔中的温度达到730℃,此时装甲表面温度至少应已达到850℃
    5)将装甲板取出反射炉,随后对正反面进行喷水冷却

硬化处理完毕的VH与VC装甲的硬度分布对比曲线:



日本海军以肖氏硬度42作为硬化层分界线,VH装甲的理想硬化深度应在30-33%左右,但部分试制型装甲板的硬化层深度则达到了40%。

在完成硬化工序后,日本海军并不会对其进行应力消除处理,不过在战争开始之前的日子里,制造完毕的装甲板会先放置6个月以检验其是否会在普通环境下产生裂纹,随后才会送入造船厂。

机械性能测试

材料类型厚度屈服点(kg/mm²)抗拉强度(kg/mm²)伸长率(%)断面收缩率(%)悬臂梁冲击强度(ft/lb),平均值悬臂梁冲击强度(ft/lb),最小值
NVNC<75mm>5085±5>18>40>30>25
75-180mm>4580±6>19>40>33>28
>180mm>4075±7>20>40>35>30
VC75-180mm>4580±6>19>40>33>28
>180mm>4075±7>20>40>35>30
VH75-180mm>4580±6>19>40>33>28
>180mm>4075±7>20>40>35>30
MNC75-180mm>5085±5>20>40>35>30
>180mm>4075±7>21>40>40>35
CNC<75mm>6085±5>19>40>30>25

悬臂梁冲击强度是常规的冲击测试,测试环境是在低温环境(最低40℃)下进行的。日方人员称,对于普通的量产型装甲板而言,即便测试时的温度下降至-40℃,冲击测试结果也不会出现明显的下降。且日方人员还声称,只要冲击强度不小于30ft/lb,则装甲板的抗弹性能与冲击强度无关,然而当冲击强度低于30ft/lb时,则装甲板的抗弹性能将会低于平均水准。

成品装甲板的尺寸重量误差允许范围

厚度误差(平均值):

厚度允许误差范围
<100mm+0mm,-2mm
100-250mm+0mm,-4mm
>250mm+2mm,-4mm

厚度误差(局部值):

厚度允许误差范围
<100mm+2mm,-3mm
100-250mm+3mm,-6mm
250-400mm+3mm,-10mm
>400mm+3mm,-14mm

重量误差:

厚度允许误差范围
<100mm+0kg/m²,-20kg/m²
>100mm+0kg/m²,-25kg/m²

弹道性能测试

Vd = 1530×(D^0.75×T^0.7)/P^0.5

D = 炮弹弹径(单位为dm)

T = 装甲厚度(单位为dm)

P = 炮弹重量(单位为kg)

日方使用的德玛尔公式中并没有角度修正值,且原是用于估测老式穿甲弹在0度入射角下的穿甲能力的,因此无法直接估测91式穿甲弹的穿甲能力,故需要经过质量系数(Figure of Merit)的修正。修正后的速度即为弹道极限,其衡量标准与美国类似(弹体大部分穿过装甲板,且剩余速度为0)。

以下数值乃是20.3cm穿甲弹在各个角度下射击均质装甲时的质量系数(此处并未考虑T/D比值发生变化时质量系数的变化情况):

炮弹类型装甲类型测试角度质量系数
20.3cm 91式穿甲弹NVNC/MNC1.30
10°1.30
20°1.32
30°1.37
40°1.48
50°1.72
55°1.92
60°2.17
65°2.49
70°2.91

装甲板的验收测试

对装甲板进行验收测试时,使用的质量系数与上述数据有所不同(因为考量方式不同,详见下文)

测试之前会首先测量装甲板的厚度,此处厚度指装甲板四个角落的厚度的平均值。

测试时所用的炮弹不装炸药,改为装填沙子,其重量与装药量相当。

测试装甲板时所发射的炮弹数量不超过三发,第一发炮弹射击装甲板靠近底部角落处,第二发炮弹射击装甲板顶部靠近角落处,第三发则向任何合适的位置射击。

测试用于垂直防护的装甲板时,炮弹落点与装甲板边缘之间的距离至少应在3倍弹径以上,且每一发炮弹之间的落点也至少应在3倍弹径以上;而测试用于水平防护的装甲板时,炮弹落点与装甲板边缘之间的距离至少应在4倍弹径以上,每一发炮弹之间的落点则视装甲板的崩落情况而定。

以下内容是各类条件的测试规格(质量系数是我计算的)

垂直防护装甲

炮弹类型装甲类型装甲厚度测试角度测试速度质量系数
46cm 91式穿甲弹VH/VC>400mm30°??

由于保密的缘故,46cm穿甲弹的测试规格不明。

炮弹类型装甲类型装甲厚度测试角度测试速度质量系数
41cm 91式穿甲弹VH/VC400mm20°395m/s1.084
375mm375m/s1.077
350mm355m/s1.070
325mm335m/s1.064

炮弹类型装甲类型装甲厚度测试角度测试速度质量系数
36cm 91式穿甲弹VH/VC325mm20°385m/s1.105
300mm360m/s1.093
275mm335m/s1.081
250mm310m/s1.069

炮弹类型装甲类型装甲厚度测试角度测试速度质量系数
20.3cm 91式穿甲弹NVNC/MNC150mm20°355m/s1.151
125mm305m/s1.124
100mm260m/s1.120

炮弹类型装甲类型装甲厚度测试角度测试速度质量系数
15.5cm 91式穿甲弹NVNC/CNC100mm20°315m/s1.108
75mm265m/s1.140

在上述测试条件下,若是炮弹的定心带之后的部分未能穿入装甲板,则可认为这块装甲板通过了验收测试。

水平防护装甲

炮弹类型装甲类型装甲厚度测试角度测试速度质量系数
46cm 91式穿甲弹NVNC/MNC>200mm55°??

由于保密的缘故,46cm穿甲弹的测试规格不明。

炮弹类型装甲类型装甲厚度测试角度测试速度质量系数
41cm 91式穿甲弹NVNC/MNC200mm55°400m/s1.784
175mm360m/s1.763
150mm315m/s1.718

炮弹类型装甲类型装甲厚度测试角度测试速度质量系数
36cm 91式穿甲弹NVNC/MNC150mm55°365m/s1.800
125mm315m/s1.765
100mm265m/s1.736

炮弹类型装甲类型装甲厚度测试角度测试速度质量系数
20.3cm 91式穿甲弹NVNC/CNC100mm55°405m/s1.745
75mm320m/s1.686
60mm230m/s1.417

炮弹类型装甲类型装甲厚度测试角度测试速度质量系数
15.5cm 91式穿甲弹NVNC/CNC75mm55°415m/s1.745
60mm290m/s1.458
50mm230m/s1.314
50mm65°330m/s1.885
35mm250m/s1.833

在上述测试条件下,若是炮弹未能完整穿透装甲板(允许有碎块穿过装甲板),则可认为这块装甲板通过了测试。

当装甲板通过了测试规格考验时,后续炮弹会以更高的速度进行射击,以了解这块装甲板的真实性能。

亀ヶ首测试场上的一个典型的测试用靶跺:

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 楼主| 发表于 2014-9-2 21:07:59 | 显示全部楼层
本帖最后由 seven_nana 于 2014-9-2 22:32 编辑

附录:美国海军所获得的全部日本装甲板的清单

从吴海军工厂获得的装甲板冶金测试样本

装甲编号装甲尺寸装甲厚度装甲类型
JE50-31502英尺×3英尺13.5英寸不明
JE50-31514英尺×4英尺2.25英寸CNC1
JE50-31524英尺×4英尺1.5英寸CNC1
JE50-31534英尺×4英尺1.25英寸CNC1
JE50-31545英尺×6英尺4英寸VC
JE50-31552英尺×3英尺12.75英寸VH
JE50-31562英尺×3英尺16英寸VH

从亀ヶ首测试场获得的装甲板样本

VH装甲板

装甲编号装甲尺寸装甲厚度备注
JE50-313312英尺×18英尺7英寸无弹孔,OK
JE50-312410英尺×18英尺12.8英寸3个弹孔,1/2装甲板OK
JE50-310912英尺×22英尺15英寸1个弹孔,3/4装甲板OK
JE50-311012英尺×18英尺15英寸2个弹孔,5/8装甲板OK
JE50-311312英尺×18英尺15英寸无弹孔,OK
JE50-3127X12英尺×18英尺16.1英寸3个大尺寸弹孔,只能进行冶金测试
JE50-3130X12英尺×22英尺16.1英寸4个大尺寸弹孔,只能进行冶金测试

注释:3133、3124、3113已被美军用于弹道测试,3109已被英军用于弹道测试,3110情况不明,3127X与3130X无法进行弹道测试。

MNC装甲板

装甲编号装甲尺寸装甲厚度备注
JE50-310112英尺×20英尺5.9英寸5个弹孔,1/2装甲板OK
JE50-312213英尺×18英尺5.9英寸无弹孔,OK
JE50-313412英尺×22英尺5.8英寸1个弹孔,几乎全部OK
JE50-312812英尺×18英尺6.8英寸4个弹孔,2/3装甲板OK
JE50-312510英尺×18英尺7.8英寸2个弹孔,2/3装甲板OK
JE50-311212英尺×18英尺7.8英寸中央部位1个弹孔,1/3装甲板OK
JE50-3136X12英尺×22英尺9.8英寸3个大尺寸弹孔,只能进行冶金测试

注释:3122、3128已被美军用于弹道测试,3101、3112已被英军用于弹道测试,3125、3134下落不明,3136X无法进行弹道测试。

NVNC装甲板

装甲编号装甲尺寸装甲厚度备注
JE50-311113英尺×18英尺2.75英寸无弹孔,OK
JE50-312012英尺×18英尺3.1英寸无弹孔,OK
JE50-311912英尺×18英尺3.8英寸无弹孔,OK
JE50-312313英尺×18英尺5.8英寸无弹孔,OK
JE50-313512英尺×18英尺6.0英寸3个弹孔,3/8装甲板OK
JE50-311813英尺×21英尺9.75英寸4个弹孔,3/8装甲板OK
JE50-310811英尺×32英尺12.0英寸装甲板上有成型装药穿孔,2/3装甲板OK

注释:3118、3120、3123已被美军用于弹道测试,3111、3135已被英军用于弹道测试,3108同时被美军和英军用于弹道测试,3111、3119下落不明。

CNC装甲板

装甲编号装甲尺寸装甲厚度备注
JE50-310410英尺×20英尺2.6英寸无弹孔,OK
JE50-310510英尺×20英尺2.6英寸无弹孔,OK
JE50-311510英尺×17英尺3.0英寸2个弹孔,1/2装甲板OK
JE50-311610英尺×17英尺3.0英寸1个弹孔,超过1/2装甲板OK
JE50-313211英尺×18英尺3.0英寸2个弹孔,3/4装甲板OK
JE50-311412英尺×22英尺3.2英寸无弹孔,OK

注释:3114、3116已被美军用于弹道测试,3105、3115已被英军用于弹道测试,3104、3132下落不明。

CH装甲板

装甲编号装甲尺寸装甲厚度备注
JE50-3106X10英尺×18英尺3.3英寸无弹孔,OK

这是一块CNC的表面硬化试制版本,试制结果并不成功,下落不明。

不明类型装甲板

装甲编号装甲尺寸装甲厚度备注
JE50-313112英尺×23英尺1.5英寸无弹孔,OK
JE50-312612英尺×18英尺1.4英寸无弹孔,OK
JE50-31219英尺×17英尺1.9英寸无弹孔,OK
JE50-31025英尺×9英尺2.8英寸无弹孔,OK
JE50-31035英尺×9英尺2.8英寸无弹孔,OK
JE50-31077英尺×12英尺3.0英寸无弹孔,OK
JE50-311710英尺×20英尺3.9英寸2个弹孔,1/2装甲板OK
JE50-313712英尺×22英尺9.0英寸1个大尺寸弹孔,1/2装甲板OK
JE50-312911英尺×22英尺12.0英寸2个弹孔,1/2装甲板OK

注释:3107已被英军用于弹道测试,其余下落不明。
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发表于 2014-9-11 15:32:38 | 显示全部楼层
这里有日本进行火炮与装甲测试的亀ヶ首试射场(属吴镇守府);它的历史与现况报道:

http://kure-sensai.net/Iseki/P-Kiti-Q-Kiti/Kamegakubi.html

这个网页有关技术的部份还是翻译USNTMJ报告,可见日本战败时有关资料的残破,真所谓“礼失而求诸野”。

图左上方海滩边一排4根铁架是挂测量炮弹飞行速度线圈的,试射时炮口对准吊在半空的圆环感应线圈发射,取炮弹通过线圈的时间差测速。

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